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6063铝合金的固溶-风淬-时效工艺 陈岩, 裴悦涵, 张闯, 宋华, 廉法博, 关士学, 汪洋, 王晓雪 金属热处理    2024, 49 (9): 125-131.   doi:10.13251/j.issn.0254-6051.2024.09.020 摘要 （1432）      PDF （2866KB）（256）    可视化    对6063铝合金的固溶-风淬-时效工艺进行了研究。通过有限元分析计算得到不同风压下的风冷淬火速度,利用正交试验研究了不同固溶温度(540、550、560 ℃)、固溶时间(30、60、90 min)和风淬速度(5、6、7 ℃/s)下的合金性能,在此基础上研究了不同时效工艺(时效温度180、200、220 ℃,时效时间2、4、6 h)下的合金性能,并与国标T6及初始退火态的性能要求进行了对比。结果表明,固溶-风淬工艺对6063铝合金强度的影响因素按降序排列依次为风淬速度、固溶温度和固溶时间;对伸长率的影响因素按降序排列依次为固溶温度、风淬速度和固溶时间。时效温度为180 ℃和200 ℃时,随着时效时间的延长,合金的强度、硬度增加,而伸长率则减小。6063铝合金最佳的固溶-风淬-时效工艺为550 ℃×30 min固溶+7 ℃/s风淬+180 ℃×6 h时效。经该工艺处理后,合金的性能均高于标准T6的要求,且较退火态强度提升1倍多,硬度也明显增大,强化效果显著。 参考文献 | 相关文章 | 多维度评价

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本期目次 编辑部 金属热处理    2010, 1 (1): 1-.   摘要 （1177）      PDF （632KB）（1316）    可视化    参考文献 | 相关文章 | 多维度评价

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7075铝合金厚板硫酸阳极氧化后色差原因分析 寻坚, 杨雷, 刘美玲, 董晓宇, 任天琪, 黎正华, 曹潇嵘, 周亮 金属热处理    2024, 49 (12): 295-300.   doi:10.13251/j.issn.0254-6051.2024.12.047 摘要 （1037）      PDF （2843KB）（161）    可视化    为解决7075铝合金厚板硫酸阳极氧化后产生色差的问题,采用光学显微镜、扫描电镜、室温拉伸试验等方法对颜色不同部位的组织和性能进行了表征。结果表明,冷却速度是7075铝合金厚板硫酸阳极氧化膜层色差产生的主要原因。固溶时达不到所需冷却速度的部位,产生大量微米级η相,在硫酸阳极氧化时膜层形成不均匀,导致外观呈现灰黑色;固溶时达到所需冷却速度的部位,显微组织以纳米级η′亚稳析出相为主,硫酸阳极氧化时膜层均匀,颜色正常为灰白色;硫酸阳极氧化后发黑部位经过重新热处理调控组织后,膜层颜色恢复为正常灰白色。 参考文献 | 相关文章 | 多维度评价

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峰时效对喷射沉积挤压7075铝合金压缩性能的影响 李杨阳, 于欣冉, 孟涛, 仲加文, 张尧成 金属热处理    2025, 50 (1): 219-223.   doi:10.13251/j.issn.0254-6051.2025.01.034 摘要 （1021）      PDF （2181KB）（110）    可视化    对喷射沉积挤压成形7075铝合金进行固溶+峰时效(470 ℃×2 h,水冷,120 ℃×24 h,空冷)处理,对其微观组织和压缩性能进行表征。结果表明,喷射沉积挤压态7075合金微观组织由铝基体和沿挤压方向分布的粗大棒状η(MgZn2)相组成。经固溶+峰时效处理后,合金发生完全再结晶,晶粒尺寸为20~30 μm,有大量强化相η′(MgZn2)相和GP区析出。合金的压缩应力随着应变的增加而缓慢上升。喷射沉积挤压态和峰时效态合金(压缩应变为0.5时)的抗压强度和压缩应力分别为475.8~540.6 MPa和700.1~807.7 MPa。峰时效态合金中的纳米级强化相阻碍位错运动从而显著提高了合金的压缩性能。两种状态合金的室温压缩应力对准静态的应变速率不敏感。喷射沉积挤压态合金断裂机制为穿晶和沿晶混合断裂形式,峰时效态合金呈现为沿晶断裂机制。采用喷射沉积挤压技术获得均匀微观组织和过饱和固溶体,以及固溶+峰时效获得的再结晶晶粒是保证7075铝合金超高强度并同时克服其塑性差的关键。 参考文献 | 相关文章 | 多维度评价

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微合金化调控7075铝合金的微观组织与力学性能 陈子健, 林业佳, 李传强, 邓仁昡, 董勇, 章争荣 金属热处理    2024, 49 (9): 58-63.   doi:10.13251/j.issn.0254-6051.2024.09.010 摘要 （913）      PDF （4787KB）（188）    可视化    采用同步添加微量Ni、RE(La和Ce)和Mg合金元素,对试验合金的微观组织、相组成、拉伸性能和硬度进行对比研究,以调控7075铝合金的微观组织和力学性能。结果表明:经Ni-RE-Mg微合金化处理后,铸态7075铝合金第二相种类没有发生变化,但其含量有所提高,同时晶粒尺寸得到一定细化;合金的拉伸性能也得到一定提高,当Ni-RE-Mg质量分数为0.2%时,铸态合金的抗拉强度最大,为338 MPa。经固溶时效处理后,总体上合金化元素含量越高,合金中析出的第二相越多,时效硬化现象越明显,当Ni-RE-Mg质量分数为1.0%,经固溶和6 h时效处理后,合金硬度达到最大值155.2 HV0.5。 参考文献 | 相关文章 | 多维度评价

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亚临界热处理对高铬铸铁组织及性能的影响 袁志钟, 刘海明, 鞠玉琳, 陈露, 牛宗冉, 王致远, 曹甫洋, 程晓农 金属热处理    2024, 49 (10): 1-7.   doi:10.13251/j.issn.0254-6051.2024.10.001 摘要 （846）      PDF （4765KB）（338）    可视化    针对高铬铸铁常规淬火-回火过程能耗高的问题,对3种合金成分的高铬铸铁进行亚临界热处理试验,并研究了该工艺对其组织、硬度和表面耐磨性的影响。结果表明,经500~650 ℃保温1~14 h亚临界热处理后,高铬铸铁组织主要是残留奥氏体、M7C3碳化物、(Fe, Cr)23C6碳化物、Mo2C碳化物和珠光体;3种高铬铸铁硬度在550~600 ℃保温6~12 h内均有峰值,峰值硬度最高为57.4 HRC,Mo元素对硬度的影响最大。高铬铸铁在保温过程中析出二次碳化物促使奥氏体发生珠光体相变,珠光体的相变强化和二次碳化物析出强化作用在长时间保温过程中逐渐降低;碳含量相对最高的共晶高铬铸铁经600 ℃保温8 h后耐磨性能最佳。由此可知,提升高铬铸铁耐磨性首先应提高共晶碳化物数量,其次添加Mo等元素提升析出强化效果。 参考文献 | 相关文章 | 多维度评价

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我国热处理技术发展的几个重点 徐跃明1，李 俏1，罗新民2 金属热处理    doi:10.13251/j.issn.0254-6051.2017.04.001

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回火温度对不同冷速Q690钢组织及力学性能的影响 王冬雪, 蔡庆伍 金属热处理    2014, 39 (4): 72-75.   doi:10.13251j.issn.0254-6051.2014.04.018 摘要 （837）      PDF （166KB）（291）    可视化    利用扫描电镜和拉伸、冲击试验研究了回火温度对不同冷速Q690钢的力学性能及组织的影响。结果表明，试验钢淬火态组织主要为板条贝氏体，经不同温度回火后，组织为板条贝氏体、粒状贝氏体、多边形铁素体的混合组织，不同回火温度下各组织所占比例不同；随着回火温度的升高，Q690钢的屈服强度趋于稳定，抗拉强度呈下降趋势，伸长率总体呈上升趋势；在500 ℃回火时，组织性能最优，与低冷速相比，高冷速钢强度较高，伸长率及冲击吸收能量较低。 相关文章 | 多维度评价

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齿轮的表面完整性与抗疲劳制造技术的发展趋势 高玉魁, 赵振业 金属热处理    2014, 39 (4): 1-6.   doi:10.13251/j.issn.0254-6051.2014.04.001 摘要 （747）      PDF （283KB）（599）    可视化    本文从齿轮的失效形式来讲述表面完整性制造的重要性和必要性，并论述了国内外齿轮表面完整性制造的现状与抗疲劳制造未来发展趋势，指出齿轮的表面完整性制造技术是提升我国齿轮行业竞争力的关键途径和产品升级的核心技术，更是齿轮制造从大到强必须克服的瓶颈。抗疲劳制造技术是在表面完整性制造基础上为得到更佳的齿轮抗疲劳性能而发展的新技术。发展齿轮的表面完整性制造与抗疲劳造技术需要政、产、学、研、用的密切配合共同克服技术难题和瓶颈问题，以推动我国长寿命高端齿轮产品的研制和应用。 相关文章 | 多维度评价

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新型Cr18Ni9NbTiN奥氏体不锈钢的高温蠕变行为 程晓农，王铖1，张楠1，李冬升1，罗锐1，高佩2 金属热处理    doi:10.13251/j.issn.0254-6051.2016.03.025

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42CrMo钢驱动轮轴的感应热处理工艺 张沈洁，李瑞卿，孔春花，刘进营，马戈 金属热处理    doi:10.13251/j.issn.0254-6051.2016.01.009

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HiB与CGO取向硅钢的对比及其常化退火工艺 杨源远, 王栋, 黄利, 刘宝志 金属热处理    2024, 49 (1): 228-234.   doi:10.13251/j.issn.0254-6051.2024.01.037 摘要 （697）      PDF （2483KB）（191）    可视化    从化学成分体系、生产工艺流程等角度详细分析了一般取向硅钢(CGO钢)和高磁感取向硅钢(HiB钢)的主要区别,并开展了HiB钢常化退火工艺的实验室研究和工业化试制。结果表明,由CGO钢转型生产HiB钢的难点主要是常化退火工艺的制定。实验室常化退火最优工艺为退火温度1120 ℃,退火时间4 min,空冷温度900 ℃。HiB钢热轧和常化退火后的显微组织类型均为铁素体,HiB钢常化退火后的显微组织主要是沿轧制方向分布的再结晶晶粒。工业化试制HiB钢常化退火后的主要织构类型为高斯织构{110}<001>及铜型织构{112}<111>。 参考文献 | 相关文章 | 多维度评价

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B4C含量对原位反应型合金粉末氩弧熔覆层耐磨性的影响 马壮, 谭士海 金属热处理    2014, 39 (5): 66-69.   doi:10.13251/j.issn.0254-6051.2014.05.017 摘要 （688）      PDF （164KB）（290）    可视化    采用还原铁粉、碳化硼粉末、硼砂在基体金属材料Q235钢板上进行氩弧熔覆，并研究了6%、8%、10%、12%(质量分数)四种不同碳化硼含量对熔覆层组织和耐磨性的影响。结果表明：当碳化硼含量达到12%时熔覆层有新形成的Fe2B，随碳化硼含量的增加熔覆层硬度、抗磨粒磨损性能、抗黏着磨损性能、抗冲蚀磨损性能逐渐提高，当碳化硼含量达到12%时，硬度是基体的3.2倍，相对耐磨粒磨损、黏着磨损、冲蚀磨损性能都大幅度提高，分别是基体的5.4、3.1、4.3倍。 参考文献 | 相关文章 | 多维度评价

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WS2/TiB2固体润滑涂层的结构及摩擦性能 段晋辉1,3，裴旺1,3，梁银1,3，黄峰3，杨喜昆2 金属热处理    doi:10.13251/j.issn.0254-6051.2016.03.023

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45钢表面电子束相变硬化过程中组织转变数值模拟 陈虎城, 魏德强, 王荣, 史绍远 金属热处理    2014, 39 (6): 130-135.   doi:10.13251/j.issn.0254-6051.2014.06.035 摘要 （683）      PDF （163KB）（317）    可视化    组织转变的模拟研究，对准确预测硬化处理后组织与残余应力的分布有重要意义。本研究建立了电子束扫描45钢表面相变硬化过程中温度场与组织转变的数学模型；模型中考虑了热源分布、热物性参数、热辐射等因素对温度场的影响，基于Scheil叠加法则考虑了快速加热对奥氏体开始转变温度的影响；计算了相变硬化过程中各相组织含量和空间分布；分析了快速加热对奥氏体转变的影响；并进行了相应试验验证。结果表明，完全相变硬化区马氏体体积分数高达92.5%；硬化层横截面马氏体分布呈月牙状，且组织过渡明显；相变硬化奥氏体开始转变温度可高达1246 K，完成转变时间可短至0.1 s；硬化区冷却只发生马氏体相变；模拟结果与实验结果吻合较好。 参考文献 | 相关文章 | 多维度评价

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时效温度对6101铝合金组织性能的影响 黄惠毅, 乐永康, 廖斌, 秦颐鸣, 李飞龙, 戴小杰, 杨超 金属热处理    2024, 49 (9): 139-143.   doi:10.13251/j.issn.0254-6051.2024.09.022 摘要 （654）      PDF （3538KB）（137）    可视化    对不同前梁出口温度的6101铝合金挤压材进行不同温度的时效处理,通过OM、SEM、EDS、拉伸测试、导电率检测等测试方法对相应热处理后的6101铝合金样品进行了性能检测。结果表明,当前梁出口温度为450 ℃时,采用280 ℃×48 h时效工艺的6101合金的综合性能较优,其抗拉强度为132 MPa,导电率为59.8%IACS;当前梁出口温度为500 ℃时,采用270 ℃×48 h时效工艺的6101合金的综合性能较优,其抗拉强度为141 MPa,导电率为59.7%IACS。在这两种工艺条件下,6101铝合金挤压材都能满足产品强度及导电性能要求。 参考文献 | 相关文章 | 多维度评价

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键槽尾部结构对轴类零件感应淬火质量的影响 孔春花，毛长恩，薛青，马戈，刘进营 金属热处理    2014, 39 (3): 80-82.   doi:10.13251/j.issn.0254-6051.2014.03.020 摘要 （653）      PDF （283KB）（233）    可视化    对具有不同结构的键槽尾部的轴类零件感应淬火后的质量进行了研究。结果表明，轴类零件键槽尾部结构形式，对零件性能影响很大，立铣结构键槽尾部底面感应淬火后无淬硬层，服役期间易产生裂纹。在设计传递较大扭矩的轴类零件时，应采取键槽尾部槽底与轴表面平滑过渡的卧铣结构。 参考文献 | 相关文章 | 多维度评价

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合金元素Mn、Cr对SWRCH45K钢组织和性能的影响 王冬晨, 王利军, 郭俊成, 阮士朋, 李世琳 金属热处理    2020, 45 (8): 82-85.   doi:10.13251/j.issn.0254-6051.2020.08.016 摘要 （649）      PDF （610KB）（104）    可视化    研究了Mn、Cr含量对SWRCH45K钢组织和性能的影响。试验钢的淬火温度为860 ℃,分别进行油冷和水冷,同时利用模拟软件对淬火后硬度进行模拟计算。试验结果表明,Mn、Cr含量提高导致试验钢的抗拉强度有所增加;油冷试验钢组织均为铁素体+屈氏体,心部组织中铁素体比例略高;水冷试验钢近表面处组织为马氏体+少量的屈氏体,心部组织中屈氏体随Mn、Cr含量增加而减少。油冷试验钢硬度沿直径方向上的变化较小,0.70%Mn-0.04%Cr试验钢硬度在22~24 HRC之间,且明显低于其它试验钢;水冷试验钢近表面处硬度差异较小,心部硬度下降明显。试验结果与模拟结果对比表明,试验钢近表面处硬度值与模拟结果具有较好相符性。 参考文献 | 相关文章 | 多维度评价

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稀土元素微合金化耐热不锈钢的开发与应用 孙长庆 金属热处理    doi:10.13251/j.issn.0254-6051.2016.01.026

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20CrMnTi钢齿轮渗碳淬火模拟及其组织与性能分析 杨婷, 冯志明, 刘需, 段路昭, 赵博 金属热处理    2025, 50 (10): 310-316.   doi:10.13251/j.issn.0254-6051.2025.10.049 摘要 （646）      PDF （4205KB）（153）    可视化    采用ABAQUS二次开发技术建立了20CrMnTi钢齿轮的渗碳淬火预测模型,并结合试验测试对20CrMnTi钢齿轮渗碳淬火后的渗碳层、组织、硬度与淬火畸变情况进行了分析。结果表明,齿轮渗碳淬火后,齿根处渗碳层深度约为0.7 mm,外齿圆与内齿圆部位渗碳层深度约为1.0 mm。马氏体转变量最高达97%,表面残留奥氏体含量最高为6%。齿轮近表面硬度在700 HV以上,外齿圆与内齿圆较齿根具有更高的表面硬度,心部硬度为400~420 HV。由于热应力与组织应力,齿轮渗碳淬火后发生径向膨胀畸变,外齿圆处畸变量为0.123 mm,内齿圆处畸变量为0.061 mm。硬度试验测试结果与仿真结果吻合较好,模型预测精度约为93%。 参考文献 | 相关文章 | 多维度评价